UNIVERSITATEA din CRAIOVA

FACULTATEA de MECANICA

SECTIA C.C.I.A

COntinut

Tema de proiect 3

Nota de calcul 3

Evaluarea incarcarilor pentru terasa q_t si planseele intermediare q_pl 4

Terasa 4

Planseu intermediar    6

Determinarea incarcarilor transmise peretilor 7

Stabilirea suprafetelor de descarcare a incarcarilor catre peretii de sprijin din campurile terasei    7

Lungimea peretilor interiori si exteriori pe care se face descarcarea incarcarilor 8

Pereti exteriori 8

Pereti interiori 8

Determinarea sarcinii transmise peretilor datorita incarcarilor terasei si planseului intermediar    8

Determinarea greutatii zidariei (G_z), tencuielii (G_t) si peretelui (G_perete)    10

Pereti exteriori 10

Pereti interiori 10

Determinarea sarcinii totale la nivelul terasei, etajelor si parterului pe peretii interiori si exteriori ai structurii 11

Pereti exteriori 11

Pereti interiori 11

Calculul fundatiei pentru peretii exteriori si interiori 13

Verificarea peretilor interiori si exteriori la rezistenta si stabilitate 16

Rezistenta la compresiune a zidariei 16

Rezistenta unitara de proiectare la compresiune a zidariei 16

Rezistenta la stabilitate    17

Tema de proiect

Sa se verifice starea limita de rezistenta si stabilitate a unei structuri din zidarie de caramida cu regimul de inaltime P+2.

Constructia se va realiza din zidarie de caramida si planseu din beton armat turnat monolit.

Dimensiunile geometrice ale structurii:

Inaltimea nivelului este He = 2.7m;

Grosime pereti exteriori b_ze = 0.3m;

Grosime pereti interiori b_zi = 0.25m;

Doua deschideri de lungime L_AB = 3.8 +0.01N; L_BC = 4.0 +0.01N;

Patru travei de lungime L₁₂ = L₂₃ = 3.6+0.01N; L₃₄ = 3.3+0.01N; L₄₅ = 3.0+0.01N.

N = 49

L_AB = 4.29 m

L_BC = 4.49 m

L₁₂ = L₂₃ = 4.09 m

L₃₄ = 3.79 m

L₄₅ = 3.49 m

Caracteristicile mecanice ale zidariei:

Caramida clasa C100; ***

Mortar clasa M50;

Limita de rezistenta: 1.5N/mm².

Nota de calcul

Determinarea incarcarilor pentru planseul intermediar si terasa.

Determinarea incarcarilor transmise peretilor.

Verificarea peretilor exteriori si interiori.

Calculul fundatiilor pentru peretii interiori si exteriori.

MEMORIU TEHNIC

DATE GENERALE

1.1. Denumirea obiectivului: Constructie pentru locuit

1.2. Elaborator:    Universitatea din Craiova

1.4. Persoana juridica achizitoare :

1.5. Amplasamentul: Strada Brestei nr. 88, Craiova,

Judetul Dolj.

1.6 Faza de executie Studiu de fezabilitate

CONDITII TEHNICE GENERALE

Suprafata si situatia juridica a terenului care urmeaza sa fie ocupat (definitiv si/sau temporar)

Lucrarile definitive proiectate se afla orasul Craiova, ocupand o suprafata de 125 mp; Santierul se va organiza in curtea proprietarului, avand o suprafata totala de 357 mp.

REGIM JURIDIC

Proprietarul este in posesia terenului in baza unui act de mostenire, autentificat de un notar public.

Zona seismica

Conform Normativului P100-92 si zonarii parametrilor de calcul K_s si T_c, la nivelul    unitatilor administrativ teritoriale, indicativ NP-055-01, aprobat cu Ordinul MLPAT 783/22.05.2002, K_s=0,12, iar T_c=1,0 sec.

Adancimea de inghet

Adancimea maxima de inghet este de 70-80 cm, conform zonarii din STAS 6054-77.

Topografia

Orasul se afla in zona cu veri calduroase (temperatura 35 - 40 C)si ierni friguroase ( temperatura -10 - 13 C). Fenomene specifice sunt vanturile puternice, in special in perioada de iarna, care bat de regula din directia est-vest iar vara din directia est-vest.

Cantitatea medie a precipitațiilor este de 520 ml/an, fiind repartizata neuniform in cursul anului.

Vanturile dominante au directia est-vest, cu o diminuare constatata a vanturilor din est pe timpul verii

Se va respecta Codul Civil privind servitutea de vedere si picatura la streasina.

La faza de AC, se va prezenta acordul autentificat al vecinilor perimetrali cu privire la recunoașterea limitei de proprietate.

SITUATIA EXISTENTA

Terenul pentru amplasament pentru a se realiza obiectivul se afla in intravilanul orasului Craiova, judetul Dolj. Pe terenul liber de orice sarcina in suprafata de 357 mp se propune amplasarea unei cladiri de locuit.

In vecinatatea amplasamentului se regasesc:

N: Proprietate Balasoiu Lucian

S: Iesire spre gradina proprietatii

E: Proprietate Diaconu Gheorghe

V: Strada principala (Drum comunal 54B)

DESCRIEREA LUCRARILOR PROIECTATE

Casa ce urmeaza a fi realizata este o constructie P+1.

Proprietarii doresc realizarea unei locuinte cu parter si mansarda, astfel incat sa rezulte o locuinta cu toate facilitatile corespunzatoare unei tinere familii.

Locuinta propusa se va realiza in vederea asigurarii unui spatiu de locuit si va fi compartimentata conform normativelor in vigoare si a cerintelor beneficiarului avand urmatoarele caracteristici constructive:

1. Fundatie continua sub ziduri, din beton armat,

3. Planseu parter si etaj din beton armat,

4. Tamplarie PVC cu geam termopan,

Avize si acorduri

Au fost intocmite si inaintate celor in drept documentatiile pentru obtinerea Certificatului de Urbanism si aprobarea "Notificarii" de catre Directia Apelor Apartinatoare.

Celelalte documentatii pentru avizele ce vor rezulta ca necesare prin Certificatul de Urbanism se vor intocmi dupa intrarea in posesie a acestuia.

Exigente pentru executie

In vederea asigurarii calitatii lucrarilor ce se vor executa este necesara respectarea urmatoarelor prevederi :

Legea nr. 50/1991 (republicata) privind autorizarea executarii constructiilor si unele masuri pentru realizarea locuintelor;

Legea nr. 350/2001- privind amenajarea teritoriului si urbanismul;

Legea nr.289/2006 - privind amenajarea teritoriului si urbanism, pentru modificarea si completarea Legii nr. 350/2001;

HG nr.525 /1996/2002 - pentru aprobarea Regulamentului General de Urbanism;

Codul Civil;

Legean nr.10/1995 - privind calitatea in constructii;

Legea nr. 18/1991, republicata - a fondului funciar;

Legea privind regimul juridic al drumurilor (nr.82/1998 pentru aprobarea OG nr. 43/1997);

Legile privind aprobarea sectiunilor Planului de Amenajare a Teritoriului National;

Legea nr.213/1998 - republicata - privind proprietatea publica si regimul juridic al acesteia;

Legea nr.54/1998 - republicata - privind circulatia juridica a terenurilor;

Legea nr.7 /1996/2000 - a cadastrului imobiliar si a publicitatii imobiliare;

Legea nr.69/1991/1997 - privind administratia publica locala;

Legea nr. 137/1995 - privind protectia mediului - modificata prin Legea nr. 159/1999;

Legea 114/1996 - Legea locuintei;

Ordinul Ministrului Lucrarilor Publice si Amenajarii Teritoriului nr.21/N/10.04.2000 pentru aprobarea Ghidului privind elaborarea si aprobarea Regulamentelor locale de Urbanism.

Protectia muncii si prevenirea incendiilor

La realizarea lucrarilor, in vederea evitarii producerii accidentelor de munca se impune respectarea Legii NR:319/ 14.07.2006,privitoare la securitatea si sanatatea in munca, a prevederilor acsteia legate de conditiile generale si de instituirea cadrului legal necesar si Normele Generale de Protectie a Muncii referizoare la specificul activitatii desfasurata.

De asemenea se vor avea in vedere si urmatoarele Hotarari ale Guvernului:

-Nr.1136/2006

-Nr.1091/2006

-Nr.1050/2006

-Nr.1058/2006

-Nr.1049/2006

-Nr.1048/2006

-Nr.1051/2006

Constructorul va lua toate masurile ce se impun, prin reprezentanții sai cu responsabilitati stabilite prin decizii interne, pentru a se stabili masurile de protectie a muncii, pe punctele de lucru, utilajele, sculele, mijloacele detransport si dispozitivele utilizate ce se vor folosi in procesulde executie a lucrarilor proiectate si care sa asigure securitatea si sanatatea personalului. O atentie deosebita se va acorda protectiei personalului muncitor prin semnalizarea zonei de lucru conform Ordinului comun MI/MLPAT Nr. 1112/411/ 2000 si obligativitatea purtarii echipamentului specific pentru lucru in zona drumului existand, in multe cazuri, posibilitatea lucrului sub circulatie.

Permanent se vor respecta normele in vigoare privitoare la prevenirea si stingerea incendiilor.

Se vor asigura conditii pentru acordarea primului ajutor prin asigurarea materialelor si medicamentelor necesare din trusa de prim ajutor.

Pentru activitatea de constructii montaj se vor avea in vedere si respecta "Normele de protectia muncii" aprobate cu Ordinul M.T.Nr.9/25.06.1982, capitolele I-III, IV, VI, VIII- X.

Se va respecta, de asemenea, Ordinul MLPAT Nr. 9/N/15/05.1993 care se refera la "Regulamentul Privind Protectia si Igiena Muncii In Constructii", stabilind responsabilitatile si domeniile principale ale activitatii de protectie a muncii cu aplicabilitate in domeniul constructiilor.

In baza celor de mai sus, se vor lua toate masurile necesare pentru a se preveni producerea accidentelor de munca sau imbolnavirile profesionale ale personalului muncitor.

PARTE SCRISA

Studiu geotehnic

CONDITII DE FUNDARE

Avand in vedere natura si starea fizica a terenului de fundare, au fost efectuate calcule ale terenului intalnit in forajul realizat, pentru diferite adincimi [m] de fundare (0.8; 1; 1.5;2,2.5; 3) si pentru diferite latimi [m] ale fundatiilor (0.4; 0.6, 1).

Calculul terenului de fundare s-a efectuat conform STAS 3300/l-85 si 3300/2-85

Studiul geotehnic a fost realizat din necesitatea cunoasterii terenului de fundare in vederea amplasarii in mod corespunzator a constructiei.

Studiul geotehnic cuprinde lucrarile de explorare geotehnica executate in zona amplasamentului, in scopul de a furniza datele necesare solutionarii problemelor de baza si urmeaza sa precizeze:

Stratificatia terenului pe amplasament;

Carateristicile fizico-mecanice ale pamnturilor intalnite;

Presiunile admisibile la diferite niveluri de fundare;

Tasarile probabile;

Adancimea de inghet;

Incadrarea seismica.

Explorarea terenului s-a efectuat prin:

Observatii directe;

Executarea a doua foraje geotehnice FG1 si FG2 cu diametrul de 120mm si adancimea de 4-5m, la o distanta unul de celalalt de 7m.

Executarea de incercari penetrometrice lq diferite adancimi in zona bulbului presiunilor fundatiilor cu penetrometrul dinamic usor (PDU);

Colectarea de probe tulburate si netulburate si analiza acestora in laborator.

In baza forajelor realizate, rezulta ca terenul cercetat prezinta o stratificatie relativ uniforma.

Forajele geotehnice nu au interceptat apa freatica, acesta se gaseste la adancimi mai mari de 6m.

Caracteristicile fizico-mecanice ale terenului

Formatiunile interceptate de forajele geotehnice sunt alcatuite din argile nisipoase cafenii-galbui, plastic consistente pana la 1.5-1.7m si nisipuri mijlocii la fine argiloase cafenii galbui, plastic consistente, cu compresibilitate medie, umede de la 1.5-1.7m la 5m.

Stratul de pamant prospectat de la suprafata 0-5m este bun pentru fundare, este stabil din punct de vedere al comportarii la alunecare si este constituit din:

Argile nisipoase cafenii-galbui, plastic consistente, cu compresibilitate medie, umede pana la 1.5-1.7m cu urmatoarele carateristici fizico-mecanice:

Umiditati variabile w=22.4%-23.2%

Grad de umiditate Sr = 0.78

Indicele de consistenta Ic = 0.61-0.63

Indicele porilor E = 0.77

Greutatea volumetrica aparenta γ = 18.5-18.7kN/mc

Compresibilitatea medie M2-3 = 144-145daN/cm2

Unghiul de frecare interna F

Coeziunea c = 17-18kPa

Indice de plasticitate Ip = 26.1%

Nisipuri mijlocii la fine argiloase cafenii galbui, plastic consistente, cu compresibilitate medie, umede de la 1.5-1.7m la 5m cu urmatoarele carateristici fizico-mecanice:

Umiditati variabile w=14.8%-17.5%

Grad de umiditate Sr = 0.66

Indicele de consistenta Ic = 0.60-0.62

Indicele porilor E = 0.60-0.70

Greutatea volumetrica aparenta γ = 18.2-18.5kN/mc

Compresibilitatea medie M2-3 = 140-142daN/cm2

Unghiul de frecare interna F

Coeziunea c = 8-12kPa

Indice de plasticitate Ip = 11.8%

Conditii de fundare

Calculul terenului de fundare s-a efectuat conform STAS 3300/1-85 si 3300/2-85.

Avand in vedere natura si starea fizica a terenului de fundare, au fost efectuate calcule ale terenului intalnit in forajele realizate, pentru diferite adancimi (m) de fundare Df (0.8, 1, 1.5, 2, 2.5, 3) si pentru diferite latimi B(m) ale fundatiilor (0.4, 0.6, 1), sintetizate in tabelul de mai jos.

La calculul terenului de fundare pe baza presiunilor conventionale trebuie sa se respecte conditiile la incarcari centrice:

p_ef<p_conv

p'_ef<1.2 x p_conv

p_ef, p'_ef - presiunea medie verticala pe talpa fundatiei provenita din incarcarile de calcul din gruparea fundamentala, respectiv din gruparea speciala;

p_conv - presiunea conventionala de calcul.

Pentru pamanturi foarte compresibile stabilirea preliminara a dimensiunilor fundatiei se poate face pe baza valorilor p_conv minime pentru clasa respectiva de pamant, dar este obligatorie verificarea ulterioara la starile limita de deformatie p_pl si de capacitate portanta p_cr.

In categoria pamanturilor foarte compresibile sunt cuprinse nisipurile afanate si pamanturile coezive (argiloase) cu I_c<0.5 sau cu E>0.90.

Presiunile conventionale se determina luand in considerare valorile de baza a presiunii conventionale p_conv din tabele. Valorile de baza din tabele corespund cu presiunile conventionale, cu latimea talpii B=1.0m si adancimea de fundare Df=2.0m fata de nivelul terenului sistematizat.

Pentru alte latimi ale talpii sau alte adancimi de fundare presiunea conventionala se determina cu relatia:

in care:

valoarea de baza a presiunii conventionale in kPa din
STAS 3300/2 - 85;

C_B corectia de latime in kPa; pentru B≤5m:

K₁ coeficient

K₁ = 0.1 pentru pamanturi necoezive (cu exceptia nisipurilor prafoase)

K₁ =0.05 pentru nisipuri prafoase si pamanturi coezive;

B latimea fundatiei (m).

C_D corectia de adancime in kPa.

Pentru Df<2m

Pentru Df>2m

Df adancimea de fundare fata de nivelul terenului sistematizat (m);

K₂ coeficient = 2.5 pentru pamanturi necoezive, cu exceptia nisipurilor prafoase;

K₂ coeficient = 2.0 pentru nisipuri prafoase si pamanturi coezive cu plasticitate redusa si mijlocie;

K₂ coeficient = 1.5 pentru pamanturi coezive cu plasticitate mare si foarte mare.

greutatea volumica de calcul a straturilor situate deasupra nivelului talpii fundatiei (kN/m³).

Reluand:

Si inlocuind avem pentru B≤5m si Df<2m:

K₁ =0.05 pentru nisipuri prafoase si pamanturi coezive;

K₂ = 2.0 pentru nisipuri prafoase si pamanturi coezive cu plasticitate redusa si mijlocie.

Pentru Df = 0.8m si B= 0.4m si avem:

Pentru Df = 0.8m si B= 0.6m si avem:

Pentru Df = 0.8m si B= 1m si avem:

Pentru Df = 1m si B= 0.4m si avem:

Pentru Df = 1m si B= 0.6m si avem:

Pentru Df = 1m si B= 1m si avem:

Pentru Df = 1.50m si B= 0.4m si avem:

Pentru Df = 1.50m si B= 0.6m si avem:

Pentru Df = 1.50m si B= 1m si avem:

Pentru B≤5m si Df>2m avem:

Pentru Df = 2.0m si B= 0.4m si avem:

Pentru Df = 2.0m si B= 0.6m si avem:

Pentru Df = 2.0m si B= 1m si avem:

Pentru Df = 2.5m si B= 0.4m si avem:

Pentru Df = 2.5m si B= 0.6m si avem:

Pentru Df = 2.5m si B= 1m si avem:

Pentru Df = 3.0m si B= 0.4m si avem:

Pentru Df = 3.0m si B= 0.6m si avem:

Pentru Df = 3.0m si B= 1m si avem:

Concluzii

Presiunile conventionale variaza intre p_conv=160kPa pentru adancimea de fundare D_f=0.8m si latimea fundatiei B=0.4m si p_conv=232kPa pentru adancimea de fundare D_f=3m si latimea fundatiei B=1m.

Presiunile admisibile la starea limita de deformatie (incarcari fundamentale) variaza intre p_pl=164.6kPa pentru adancimea de fundare Df=0.8m si latimea fundatiei B=0.4m si ppl=220.9kPa pentru adancimea de fundare D_f=3m si latimea fundatiei B=1m.

Presiunile admisibile la starea limita de capacitate portanta (incarcari speciale) variaza intre p_cr=243.5kPa pentru adancimea de fundare D_f=0.8m si latimea fundatiei B=0.4m si p_cr=340.1kPa pentru adancimea de fundare D_f=3m si latimea fundatiei B=1m.

Tasarea absoluta probabila pentru o fundatie dreptunghiulara cu latimea B=2.0m si adancimea de fundare D_f=2m care exercita o presiune p_n=2.0daN/cm² este S=1.52cm.

Adancimea de inghet este 0.85-0.90 m de la cota terenului natural, in conformitate cu studiul geotehnic STAS 6054-1977.

Adancimea minima de fundare este 0.80 m.

Se recomanda realizarea de fundatii izolate legate intre ele cu grinzi de echilibrare sau fundatii continue armate.

Umpluturile vor fi realizate in straturi de 10-15cm la umiditatea optima de compactare, cu grade compactare a fiecarui strat de minim 98%.

Normativul P 100-1-2006 incadreaza amplasamentul in zona D de seismicitate, suprafata cercetata avand un coeficient de seismicitate Ks = 0,16,    perioda de colt Tc = 1,5 sec, gradul 8 de seismicitate cu o perioada de revenire de 100 ani.

Din punctul de vedere eolian (actiunea vantului) amplasamentul studiat se gaseste in zona B.

Din punctul de vedere climatic al actiunilor date de zapada amplasamentul studiat se gaseste in zona C.

Evaluarea incarcarilor pentru terasa q_t si planseele intermediare q_pl

Terasa

Pentru determinarea incarcarilor nu se tine cont de casa scarilor.

Tabel 1.1

Incarcarea normata a incarcarii date de zapada p_zⁿ pe suprafata expusa a elementului de constructie considerat se determina cu relatia (conform STAS 10101-21-92):

p_zⁿ = c_zi x c_c x q_z [daN/m²],

unde :

q_z este greutatea de referinta a stratului de zapada; conform tabelul 1 STAS pentru o perioada de revenire de 50 de ani, q_z = 1.5kN/m² = 150 daN/m²

c_c coeficient prin care se tine seama de conditiile de expunere ale constructiei; se considera 0.8 pentru conditii normale de expunere si acoperisuri cu profil plat sau putin agitat.

c_zi coeficient prin care se tine seama de aglomerarea cu zapada pe suprafata constructiei expusa zapezii; se stabileste pentru fiecare forma distincta de acoperis, tinand seama de caderea, redistribuirea, efectele zapezii. Vom considera c_zi

p_zⁿ = 0.8x1.0x150 = 120 [daN/m²]

Planseu intermediar

Tabel 1.2

Determinarea incarcarilor    transmise peretilor

Stabilirea suprafetelor de descarcare a incarcarilor catre peretii de sprijin din campurile terasei

Terasa respectiv planseul curent au fost impartite dupa dimensiunile peretilor. Asupra grinzilor vor descarca suprafetele stabilite ca in figura 1.

Fig. 1 - Stabilirea campurilor, respectiv a suprafetelor care descarca pe grinzi

Suprafetele care vor descarca pe grinzi (S1S9), componente ale campurilor 18, sunt urmatoarele:

S₁=4.18 m²

S₂=5 m²

S₃=3,59 m²

S₄=4,92 m²

S₅=3,05 m²

S₆=4.79 m²

S₇=4.59 m²

S₈=4.54 m²

S₉=4.44 m²

Lungimea peretilor interiori si exteriori pe care se face descarcarea incarcarilor

Pereti exteriori

AB₍₁₎ = AB₍₅₎ = 4.49 m

BC₍₁₎ = BC₍₅₎ = 4.29 m

12_(A) = 12_(C) = 23_(A)= 23_(C) = 4.09 m

34_(A) = 34_(C) = 3.79 m

45_(A) = 45_(C) = 3.16m

Pereti interiori

AB₍₂₎ = AB₍₃₎ = AB₍₄₎ =4.49m

BC₍₂₎ = BC₍₃₎ = BC₍₄₎ = 4.16m

12_(B) = 23_(B) = 4.09m

34_(B) = 3.79m

45_(B) = 3.49m

Determinarea sarcinii transmise peretilor datorita incarcarilor terasei si planseului intermediar

Sarcina transmisa peretilor datorita incarcarilor terasei respectiv planseului    curent, se vor calcula pentru fiecare perete cu formulele:

in care:

S este suprafata prin care se transmite peretelui incarcarea;

q_t, q_pl sunt incarcarile datorate terasei, respectiv planseului intermediar;

L este lungimea peretelui pentru care se calculeaza.

Tabelul 2.1

Calculul sarcinii transmise peretilor

Determinarea greutatii zidariei (G_z), tencuielii (G_t) si peretelui (G_perete)

Greutatea zidariei G_z se determina cu relatia:

Greutatea tencuielii G_t se determina cu relatia:

Greutatea peretelui G_per se determina cu relatia:

unde:

H_e = 2.7m reprezinta inaltimea etajului;

b_ze = 0.3m este grosimea peretilor exteriori;

b_zi = 0.25m este grosimea peretilor interiori;

b_t = 0.02m este grosimea tencuielii;

γ_z = 950 daN/m³ reprezinta greutatea volumetrica a zidariei;

γ_t = 1700 daN/m³ reprezinta greutatea volumetrica a tencuielii;

n_iz = 1.2 este coeficientul de incarcare al zidariei;

n_it = 1.3 este coeficientul de incarcare al tencuielii.

Pereti exteriori

Greutatea zidariei G_ze pentru peretii exteriori este

Greutatea tencuielii Gt este:

Greutatea peretelui exterior G_{per ext} este:

Pereti interiori

Greutatea zidariei G_zi pentru peretii interiori:

Greutatea tencuielii Gt este:

Greutatea tencuielii Gt este:

Greutatea peretelui interior Gper int este:

Determinarea sarcinii totale la nivelul terasei, etajelor si parterului pe peretii interiori si exteriori ai structurii

Relatiile folosite pentru determinarea sarcinii totale ce actioneaza pentru fiecare perete la nivelul terasei, al fiecarui etaj si parterului sunt urmatoarele:

N_T = N_t

N_et2 = N_t + N_pl + G_per

N_et1 = N_t + 2(N_pl + G_per)

N_p = N_t + 2N_pl + 3G_per

Pereti exteriori

Greutatea peretelui exterior G_{per ext} este:

(din relatia obtinuta la paragraful 2.4.1)

Rezulta:

N_T = N_t

N_et2 = N_t + N_pl + G_{per ext}

N_et1 = N_t + 2(N_pl + G_{per ext})

N_p = N_t + 2N_pl + 3G_{per ext}

Pereti interiori

Greutatea peretelui interior G_{per int} este:

(din relatia obtinuta la paragraful 2.4.2)

Rezulta:

N_T = N_t

N_et2 = N_t + N_pl + G_{per int}

N_et1 = N_t + 2(N_pl + G_{per int})

N_p = N_t + 2N_pl + 3G_{per interior}

Tabelul 2.2

Determinarea sarcinii totale, pe nivele

Calculul fundatiei pentru peretii exteriori si interiori

Dimensionarea fundatiei

In cazul incarcarii centrice, presiunile se repartizeaza uniform pe talpa fundatiei.

Daca fundatia are in plan dimensiunile A si B, presiunea efectiva uniform repartizata pe talpa are expresia:

unde:

N - rezultanta tuturor incarcarilor de calcul (permanente, utile, accidentale, etc.) care solicita fundatia in daN;

G - greutatea proprie a fundatiei in daN;

A, B - dimensiunile in plan ale fundatiei;

p_conv - presiunea conventionala sau de calcul, in daN/m2 stabilita conform STAS 3300/2 - 85 in studiul geotehnic.

Dimenionarea fundatiilor continue rigide sub pereti se reduce la determinarea talpii fundatiei latimii talpii fundatiei, considerand un tronson de 1m din lungimea fundatiei, adica A=1m, deci:

Greutatea proprie a fundatiei fiind functie de dimensiunile acesteia, deci tot o necunoscuta, in practica se procedeaza la aproximarea ei si anume,

G=(0.10.15)N, rezulta:

Valoarea obtinuta din formula de mai sus pentru se rotunjeste superior la valoarea din 5cm in 5cm.

Tabel 3.1

Determinarea latimii fundatiei

Se va considera, asadar, fundatia de latime 55 cm pentru peretii exteriori si 70 cm pentru cei interiori.

B_{ef int}=0.70 m

B_{ef ext}=0.55 m

Ceea ce inseamna ca P_conv=165.

Fig. 2 - Grosimea peretilor si a fundatiei

Inaltimea fundatiei

Pereti interiori

Fundatia se va realiza dintr-un bloc de fundatie care va avea adancimea de fundare 0,80 m.

Se recomanda ca inaltimea H a talpii fundatiei sa se aleaga pe cat posibil astfel incat eforturile unitare principale sa fie preluate de beton:

H=(0.200.30)B, dar H≥30cm;

B=0.45m

Pentru o latime a talpii fundatiei de 70 cm, inaltimea fiind de 0.80, rezulta greutatea proprie a fundatiei pentru peretele exterior:

g_fundatie=0.70x0.80x2600x1.3= 1892.8 daN/m

Verificarea se va face pentru peretele interior AB₍₂₎, avand sarcina cea mai mare:

Np=9269,09.

Pereti exteriori

Fundatia pentru peretii exteriori se va realiza dintr-un bloc de fundatie cu adancimea de fundare 0,80 m.

Pentru o latime a talpii fundatiei de 55 cm, inaltimea fiind de 0.80, rezulta greutatea proprie a fundatiei pentru peretele exterior:

g_fundatie=0.55x0.80x2600x1.3= 1487.2 daN/m