Scrigroup - Documente si articole

Username / Parola inexistente      

Home Documente Upload Resurse Alte limbi doc  

CATEGORII DOCUMENTE





ArhitecturaAutoCasa gradinaConstructiiInstalatiiPomiculturaSilvicultura


SCARA DIN BETON ARMAT MONOLIT

Constructii

+ Font mai mare | - Font mai mic







DOCUMENTE SIMILARE

Trimite pe Messenger
GENERALITATI CONSTRUCTII
PUNEREA IN LUCRARE A BETONULUI - PREGATIREA TURNARII BETONULUI
CAIET DE SARCINI Serviciul de alimentare cu apa - Aria administrativ teritoriala TAMASENI
Se cere proiectarea unui pod dalat din beton armat care sa satisfaca urmatoarele cerinte
PLANSEE DIN BETON ARMAT MONOLIT
TECHNICAL REPORT FOR CIVIL WORKS
CALCULUL ELEMENTELOR DIN BETON ARMAT IN SECTIUNI NORMALE
DEFORMATIILE BETONULUI
CAIET DE SARCINI INSTALATII INTERIOARE DE APA EXECUTATE CU CONDUCTE DIN POLIPROPILENA
ARHITECTURA RURALA ROMANEASCA

SCARA DIN BETON ARMAT MONOLIT

CALCULUL RAMPEI

Datorita continuitatii placii rampei cu placile de podest , acestea formeaza o placa franta al carui calcul exact comporta anumite dificultati , care se cauta a fi evitate in proiectarea curenta.



Pentru simplificare , se considera ca placa rampei reazema pe podeste , realizandu-se in punctele A si B incastrari elastice .


p

g

lr=2.64m

1.27m 2.24m 1.97m

Evaluarea incarcarilor :

-incarcari permanente (g) :

1.      greutate proprie placa rampa

0.13 2500 1,1 = 375.5 daN/m2

2.      greutate trepte ( hech = 8.75 cm )

0.0875 2400 1.1 = 231 daN/m2

3.      tencuiala rampa h = 1.5 cm

0.015 1900 1,3 = 37.05 daN/m2


g = 643.55 daN/m2
-incarcari temporare ( p) :

4.      utila

300 1.3 =390 daN/m2

Pentru latimea de 1.20 m a rampei , incarcarile sunt :

g = 643.55 1.20 = 772.26 daN/m

p = 390 1.2 = 468 daN/m

q = componenta normala pe axa rampei cu lungimea lr

q = g cos a +p cos2a = 772.260.847+0.8472 468=989.85

Scara se realizeaza din beton B200 si se armeaza cu otel beton OB37.

pt 1m latime rampa

Armare rampa 7F8bare/mT Aa ef =3.51 cm2/m

CALCULUL PODESTULUI DE NIVEL CURENT

Daca planseul cladirii se realizeaza din beton armat monolit sau in solutia mixta : predala cu suprabetonare , se poate aprecia ca pe cele trei laturi de reazem se realizeaza continuitatea placii . In aceste conditii podestul de nivel curent va avea schema statica placa incastrata pe trei laturi si libera pe cea de-a patra .

Pe placa podestului incarcarile sunt de tip A si de tip B .

x A

.m ly=1.97m

y .r

lx =3.05m B

qx

Incarcarile de tip A sunt uniform distribuite pe suprafata podestului si provin din : greutate proprie placa podest + pardosela + tencuiala +utila.

Incarcarile de tip B sunt uniform distribuite pe latura libera a podestului si reprezinta reactiunile rampelor .

Cazul de incarcare A

Evaluarea incarcarilor :

-incarcari permanente (g) :

1.      greutate proprie placa podest

0.13 2500 1.1 = 357.5 daN/m2




2.      pardoseala mozaic turnat (h = 5 cm)

0.05 2300 1.3 = 150 daN/m2

3.      tencuiala ( htenc =1.5 cm)

0.015 1900 1.3 = 37 daN/m2

g = 544.5 daN/m2

-incarcari temporare (p) :

4.      utila

300 1.3 = 390 daN/m2

q = g + p = 544.5 + 390 = 934.5 daN/m2

Pentru determinarea momentelor incovoietoare pe cele 2 directii in punctele caracteristice r si m se utilizeaya tabelele Hahn .

Conform tabelelor, pentru l=0.65 se obtin: mxr = 9.15 , mxm =14.7 , mym =28.65 .

T

Cazul de incarcare B

Incarcarea din reactiunea rampei pe 1 m liniar de latura libera a podestului rezulta :

Conform tabelelor, pentru l=0.65 se obtin: mxr = 4.4 ,

mxm =9.35 , mym =36.1 .

T

Prin suprapunere de efecte A + B rezulta :

Mxr = 613.65 + 2139.91 =2753.56 daNm

Mxm = 381.96 + 1007.02 =1388.98 daNm/m

Mym = 195.98 + 260.82 = 456.8 daNm/m

Cu valoarea Mxm = 1388.98 daNm/m se determina armatura necesara in camp pe directia x :

h01 = 11.1 cm , h02 =10.3 cm

pt 1m latime rampa T

Armare pe directia x : 7f 10 bare/m Aef = 549mm2 PC52

Cu valoarea Mym = 456.8 daNm/m se determina armatura necesara in camp pe directia y :

pt 1m latime rampa T

Armare pe directia y : 7f 6 bare /m Aef=197mm2 PC52.

Se considera ca Mxr = 2753.56daNm este preluat de o fasie cu latimea de placa cca 50 cm , armarea facandu-se local cu otel PC52.

pt 1m latime rampa T

Armare 9f 12 bare/50 cm

 

CALCULU PODESTULUI INTERMEDIAR

Placa podestului intermediar se considera simplu rezemata pe 3 laturi si libera pe cea de-a patra.

x A

.m ly=1.27m

y .r

lx =3.05m B

qx

Cazul de incarcare A

q = g + p= 943.5 daN/m2

Conform tabelelor, pentru l=0.43 se obtin: mxr = 10.4 , mxm =20.4 , mym =20.25 .

T

Cazul de incarcare B

Incarcarea din reactiunea rampei pe 1 m liniar de latura libera a podestului rezulta :

Conform tabelelor, pentru l=0.43 se obtin: mxr = 5.4 , mxm =10.3 , mym = -80 .

T

Prin suprapunere de efecte A + B rezulta :

Mxr = 348.06 + 1743.63 = 2091.69 daNm

Mxm =177.44 + 914.136 =1091.58 daNm/m

Mym = 178.75 - 117.695 = 61.055 daNm/m

Cu valoarea Mxm = 2091.69 daNm/m se determina armatura necesara in camp pe directia x :

h01 = 11.1 cm , h02 =10.3 cm

pt 1m latime rampa

Armare pe directia x : 7f 12 bare/m Aef = 791mm2 PC52

Cu valoarea Mym = 456.8 daNm/m se determina armatura necesara in camp pe directia y :

pt 1m latime rampa T

Armare pe directia y : 9f 8 bare /m Aef= 452mm2 PC52.

Se considera ca Mxr = 61.055 daNm este preluat de o fasie cu latimea de placa cca 50 cm .

Armare constructiva.








Politica de confidentialitate

DISTRIBUIE DOCUMENTUL

Comentarii


Vizualizari: 1735
Importanta: rank

Comenteaza documentul:

Te rugam sa te autentifici sau sa iti faci cont pentru a putea comenta

Creaza cont nou

Termeni si conditii de utilizare | Contact
© SCRIGROUP 2019 . All rights reserved

Distribuie URL

Adauga cod HTML in site