TEHNOLOGIA DE EXECUTIE A STRUCTURII DE REZISTENTA

Structura de rezistenta a "Internat pentru elevi" este realizata din zidarie de caramida consolidata cu stalpisori din beton prefabricat.

Executia incepe cu operatia de predare-primire a amplasamentului, trasarea axelor constructiei si materializarea cotei 0,00.

Se trece la executarea sapaturii care se realizeaza mecanizat cu excavatorul, iar ultimii 25 cm de sapatura se vor executa cu 2 ore inainte de inceperea turnarii betonului simplu in talpi, se traseaza apoi axele peretilor de la subsol, se monteaza armatura in centura inferioara a peretelui, se monteaza apoi cofrajul pentru centura si se toarna betonul in centura inferioara.

Peretii de la subsol se vor executa in cofraje metalice plane in care se vor monta cutiile pentru realizarea golurilor de circulatie si aerisire a subsolului.

Se trece la turnarea betonului in elevatii. Betonul se va turna cu bena continuu in toti peretii subsolului in straturi de 30 - 50 cm si se va vibra.

Dupa decofrarea elevatiilor se va executa hidroizolatia exterioara din doua straturi de bitum si apoi se executa umpluturile cu pamant in straturi de 20 - 30 cm bine compactate.

Se executa apoi pardoseala interioara a subsolului din beton cu pante si rigole pentru scurgerea apelor accidentale. Se trece la executia planseului de la cota 0,00, si odata cu turnarea planseului se toarna betonul in centurile de la partea inferioara a elevatiilor.

Suprastructura este realizata din diafragme de zidarie la care se incepe executia dupa decofrarea panoului peste subsol, zidaria in peretii exteriori si interiori se va realiza pana la nivelul centurilor, respectiv buiandrugilor de la ferestre si usi.

Se monteaza apoi cofraje pentru executia centurilor continue pe toti peretii interiori si exteriori. Se monteaza apoi armatura in centuri si se toarna betonul.

Dupa intarirea betonului se monteaza plansee prefabricate iar in zonele in care planseul se executa monolit se monteaza cofragul si apoi se executa armatura conform proiectului.

Cofrajele se sprijina pe popi metalici extensibili si grinzi de otel extensibile. Se toarna apoi betonul in zonele monolite si se monolitizeaza planseele prefabricate.

Operatiile se repeta pentru nivelele urmatoare.

In timpul executiei lucrarilor se vor respecta cu strictete normele NTS si PSI in vigoare.

NOTE DE CALCUL

CALCULUL STRUCTURII DIN ZIDARIE

SUB ACTIUNEA INCARCARILOR GRAVITATIONALE

Schema de calcul

Repartizarea incarcarilor la pereti:

Perete exterior A x 1

Evaluarea incarcarilor:

Planseu terasa

Planseu intermediar

Greutate atic

Greutate proprie perete

zid etaj:

zid subsol:

Greutate proprie centura

Greutate proprie tencuiala

Calculul incarcarilor in sectiune

Sectiunea 1-1

Sectiunea 2-2

Perete interior

Evaluarea incarcarilor:

Planseu terasa

Planseu intermediar

Greutate proprie perete:

perete etaj:

perete subsol:

Greutate proprie centura:

Greutate proprie tencuiala:

Perete interior

Evaluarea incarcarilor:

Planseu terasa

Planseu intermediar

Greutate proprie perete:

perete etaj:

perete subsol:

Greutate proprie tencuiala:

Greutate proprie centura:

Calculul sectiunilor din zidarie la starea limita de rezistenta

Verificarea peretelui exterior la starea limta de rezistenta si stabilitate

- excentricitate de executie se alege conform STAS 10109/1-82, cea mai mare dintre valori.

sectiunea este solicitata la compresiune cu mare excentricitate si se verifica cu relatia:

N - forta axiala de calcul

R - rezistenta de calcul la compresiune a zidariei in daN/cm²

R=12,5 daN/cm²

A - aria sectiunii transversale

A = = 3.000 cm³

- coeficient care tine seama de influenta excentricitatii

- lungimea de flambaj

- caracteristica de calcul a zidariei

1.661<13.598

Sectiunea 5-5

N = 59,19kN = 59.190N

P = 9,15kN = 9.150 N

F = 68,34 kN = 68.340 N

a = 6 cm

a/3 = 2 cm

sectiunea este solicitata la compresiune cu mica excentricitate si se verifica cu relatia:

N - forta axiala de calcul

R - rezistenta de calcul la compresiune a zidariei in daN/cm²

R = 12,5 daN/cm²

A - aria sectiunii transversale

6.834 daN < 29.006,2 daN

Verificarea peretelui interior A_x2 la starea limita de rezistenta si stabilitate.

Sectiunea 1-1

- excentricitatea de executie, poate proveni din:

abateri de coaxialitatea peretilor

abateri la verticalitatea peretilor

abateri la grosimea peretilor

neomogenitatea materialelor

Conform STAS 10109/82 pc 5.2.1, se alege cea mai mare dintre valorile:

- caracteristica de calcul a zidariei

grad de zveltete

sectiunea este solicitata la compresiune cu mica excentricitate si se verifica cu relatia:

2.532 daN < 23.375 daN

Sectiunea 5-5

sectiunea este solicitata la compresiune cu mica excentricitate si se verifica cu relatia:

10.680 daN < 24.438 daN

Verificarea peretelui interior AxC la starea limita de rezistenta si stabilitate:

Sectiunea 1-1

- excentricitatea de executie, conform STAS 10109/82 pc 5.2.1, se alege cea mai mare dintre valorile:

- caracteristica de calcul a zidariei - se foloseste zidarie cu

grad de zveltete

sectiunea este solicitata la compresiune cu mica excentricitate si se verifica cu relatia:

2.120 daN < 24.968 daN

Sectiunea 5-5

; ;

;

sectiunea este solicitata la compresiune cu mica excentricitate si se verifica cu relatia:

; 79.500 daN < 12.484 daN

Calculul spaletului AxA

Calculul la compresiune locala (strivire)

Relatia de verificare la strivire este:

- valoarea incarcarii locale in daN

- aria sectiunii la care se transmite incarcarea (suprafata de strivire) in cm²

- coeficientul de forma a diafragmelor presiunilor transmise de incarcarea locala

la distanta dreptunghiulara a presiunilor

- rezistenta de calcul a zidariei la compresiune locala in daN/cm² si care atunci cand presiunile sunt uniform distribuite pe suprafata de strivire se calculeaza cu formula:

, unde:

R - rezistenta de calcul la compresiune a zidariei

A_c - aria conventionala de calcul si modul de aplicare al incarcarilor locale

R = 12,5 daN/cm²

Determinarea lui

- pentru etajul 1

Greutatea proprie grinda:

Incarcarea din planseu intermediar

5.677 daN < 70.692 daN

- pentru etajul III

Greutatea proprie grinda:

Incarcarea din planseu intermediar

8.540 daN < 70.692 daN

Calculul spatelui la compresiune excentrica

Determinarea incarcarilor:

- incarcarea din planseu terasa

- incarcarea din planseu intermediar

Greutatea proprie grinda:

Greutatea proprie perete:

Zidarie etaj:

Zidarie subsol:

Greutate proprie tencuiala:

Greutate proprie atic:

Sectiunea 1-1 si 1'-1'

sectiunea este solicitata la compresiune excentrica cu mare excentricitate.

Verificarea se face cu relatia

Din tabelul 5.15 volumul I "Constructii civile" pagina 202 in functie de

Se propune executarea peretilor de zidarie de caramida de marca R = 12,5 daN/cm² si mortar M₂₅ = 1 N/cm² din tabelul 1 STAS 10104/78.

Sectiunea 1 - 1'

sectiunea este solicitata la compresiune excentrica cu mica excentricitate.

Se verifica cu relatia:

Verificarea spaletului in sectiunea 5-5 si 5-5'

Sectiunea 5-5

sectiunea este solicitata la compresiune excentrica cu mica excentricitate.

Verificarea se face cu relatia:

Sectiunea 5'-5'

sectiunea este solicitata la compresiune excentrica cu mica excentricitate.

Verificarea se face cu relatia:

CALCULUL STRUCTURII DE ZIDARIE

LA ACTIUNI SEISMICE

Determinarea incarcarii seismice

- Greutatea totala a cladirii

Greutate planseu terasa:

Greutate atic:

Greutate centura:

Greutate totala centura:    44.760 daN

Greutate totala grinzi: 3.330 daN

Greutate pereti:

- pereti exteriori:

- pereti interiori:

Greutate totala pereti: 304.837 daN

Greutate tencuiala:

Greutate etaj III:

Greutate proprie scara:

Podest - beton

Mozaic:

Trepte:

Greutate proprie scara principala: 4.614 daN

Greutate proprie scara secundara: 2.307 daN

Greutate totala:    6.921 daN

Greutate utila:    300 daN

Greutate totala:    7.221 daN

Greutate planseu intermediar:

Greutate etajul II:

Etajul II = Etajul I = P = 870.863 daN

Greutate proprie cladire:

Determinarea incarcarii seismice:

Conform P₁₀₀-92 se calculeaza incarcarea seismica:

- coeficient functie de importanta constructiei din tab. 5.2 clasa de importanta III,

coeficient functie de zona seismica D din tab. 5.3,

- coeficient de reducere a efectelor actiunii seismice tab. 5.4,

- coeficient de amplificare dinamica

- coeficient de reducere a efectelor actiunii seismice, tab. 5.4,

Verificarea structurii la actiunea incarcarii seismice

Calculul capacitatii de rezistenta a structurii in ansamblul ei, precum si verificarea nivelului de siguranta, se face cu urmatoarea relatie:

unde:

- sarcina seismica la nivelul k

- forta taietoare capacitatea minima a diafragmei i la nivelul j

-coeficientul incarcarii prin care se tine seama de efectul torsiunii conform    anexei II

- numarul nivelelor cladirii

- numarul total al diafragmelor pe directia de calcul.

Calculul incarcarilor gravitationale aferente fiecarei diafragme

Pentru stabilirea suprafetelor aferente de descarcare a planseelor pe o diafragma, se repartizeaza planseele din zidarie, respectiv talpile de conlucrare.

Latimea talpilor s-a adoptat din urmatoarele conditii:

grosimi talpa

distanta pana la primul gol

Diafragma T1

Stabilirea incarcarilor la parter

Incarcarea din planseu terasa:

Incarcarea din planseu intermediar:

Greutatea proprie zidarie:

Greutate proprie tencuiala:

Stabilitatea elementelor geometrice:

Diagrama T2

Stabilirea incarcarilor la nivelul parterului:

Incarcarea din planseu terasa:

Incarcarea din planseu intermediar:

Greutate proprie zidarie:

Greutate proprie tencuiala:

Diagrama T

Determinarea capacitatii de rezistenta la eforturile principale de intindere.

Forta taietoare capabila, corespunzatoare conditiei de rezistenta la eforturile principale de intindere pentru diafragmele pline din zidarie simpla, se determina cu relatia:

= rezistenta de calcul a ziariei la eforturile principale de intindere obtinuta prin inmultirea valorilor STAS 10109/1-82, tabelul 5 in cazul calculului seismic cu m=1,2 (coeficient de lucru)

- coeficient in functie de excentricitatea relativa

- coeficient pri care se tine seama de distrubuirea eforturilor de alunecare raportat la aria inimii conform relatiei:

- momentul static al suprafetei cuprinse intre marginea sectiunii si axa ce trece prin centrul de greutate al sectiunii in raport cu aceasta axa.

- lungimea inimii din tabelul 13 STAS P₂

- aria inimii in cazul sectiunii I, T, L

Diafragma T2

- efort unitar de compresiune la nivelul de calcul

- coeficientul conditiilor de lucru (1,2)

Pentru stabilirea coeficientului se foloseste figura 5.III functie de:

Diagrama T1

Forta taietoare din buiandrug

Cea mai mica valoare din conditia de rezistenta la strivire a zidariei in zona de incastrare a buiandrugului se calculeaza cu formula:

- efort unitar de compresiune

- inaltimea setiunii buiandrugului

- lungimea de incastrare a buiandrugului

- grosimea sectiunii buiandrugului

- lungimea golului

- rezistenta de calcul la strivire a zidariei

Fortele axiale din montanti tinand cont de efortul fortelor taietoare din buiandrugi, se calculeaza cu formula:

din tabelul 12

- suma coeficientului de calcul prin care se tine seama prin variatia valorilor pe inaltimea cladirii pentru solicitari seismice

Montantul

Forta taietoare a momentului se calculeaza:

Montantul

Diafragma T7

;

Forta taietoare din buiandrug.

Cea mai mica valoare din conditia de rezistenta la strivire in zona de incastrare a buiandrului se calculeaza cu formula:

- rezistanta de calcul la strivire a zidariei

- efort unitar de compresiune

- inaltimea sectiunii buiandrugului

_- latimea golului

Deoarece:

Fortele axiale din montati si tinand cont de efectul fortelor taietoare din buiandrugi se calculeaza cu formula:

Montantul m₁

Montantul m₂

Diagrama T14

Determinarea incercarilor:

Planseu terasa:

Planseu intermediar:

Greutate proprie zidarie:

Greutate proprie tencuiala:

Calculul fortei taietoare din buiandrugi.

Cea mai mica valoare din conditia de rezistenta la strivire a zidariei in zona de incastrare a buiandrugului se calculeaza cu formula:

R_s - rezistenta de calcul la strivire a zidariei

- efort unitar de compresiune

b_r - latime secundara buiandrug (b_r=30cm)

a - lungime incastrare buiandrug (a=35cm)

l₀ - latimea golului (l₀=150cm)

Deoarece:   

Montantul m1

Montantul m2

Montantul m3

Diafragme longitudinale

Diagrama T

Incarcarea din planseu terasa:

Greutatea proprie perete:

Greutatea proprie tencuiala:

Calculul fortei taietoare din buiandrugi

= 20,16 daN/cm²

Deoarece:

Fortele axiale din montati si tinand cont de efectul fortelor taietoare din buiandrugi se calculeaza cu formula:

Montantul m₁

Montantul m2

Montantul m4

Diafragma longitudinala TC

Determinarea incarcarilor

Incarcarea din planseu:

Incarcarea din planseu intermediar:

Greutatea proprie zidarie:

Greutate proprie tencuiala:

Calculul fortei taietoare din buiandrugi

= 20,16 daN

Deoarece:

Calculul fortelor taietoare din montanti tinand cont de efectul fortelor taietoare din buiandrugi:

Montantul m₁

Montantul m2

Montantul m3

Montantul m4

Calculul coeficientului

Deci

e_x - distanta dintre centrul de rigiditate si centrul masic

T_cp - fortele taietoare capabile minime

x_i, y_i - distantele pe cele doua directii dintre axul diafragmei si centrul de rigiditate

n- coeficientul conditiilor de lucru (n=0,8)

CAPACITATEA DE REZISTENTA LA FORFECAREA

ROSTULUI ORIZONTAL

Pentru sectiuni solicitate la compresiune excentrica cu excentricitate mica, se verifica formula:

;

cu excentrictate mare se verifica cu formula:

;

Pentru zidarie simpla:

unde:

- aria inimii in cazul sectiunii in T, I, L

- rezistenta de calcul la forfecare

- coeficient prin care se tine seama de distribuirea eforturilor de alunecare raportat la aria inimii

- coeficient de forfecare

- efort unitar de compresiune

S - moment static al suprafetelor cuprinse intre marginile secundare si axa ce trece prin centrul de greutate

- lungimea inimii

Pentru zidarie complexa, formula este:

- sectiunea barelor din stalpisorul de pe partea intinsa

- rezistenta de calcul a armaturii

Diagrama T2

unde:

- distanta pe verticala de la sectiunea de calcul la punctul de aplicatie a rezultantei fortelor orizontale care actioneaza deasupra nivelului de calcul.

CALCULUL FUNDATIILOR

Calculul fundatiei la peretele Ax1

Se alege B=80 cm

Suprasarcin:

Impingerea pamantului

Se verifica conditiile:

conditii verificate

Calculul fundatiei la peretele interior Ax1

F = 153,55

Se alege B=80 cm

Calculul fundatiei la peretele interior Ax2

Se alege B=0,90 m

Calculul fundatiei la peretele interior Ax2

Se alege B=80 cm

Suprasarcina:

Impingerea pamantului

Se verifica conditiile:

conditii verificate

CALCULU SCARII

Rampa intermediara

Evaluarea incarcarilor

- placa:

- trepte:

- tencuiala 25daN/m²:

- sarcina utila:

Rampa de pornire

Evaluarea incercarilor:

- placa:

- trepte:

- tencuiala 25daN/m²:

- sarcina utila:

Se aleg armaturi

CALCULUL GRINZII Ax8

Dimensionare grinda

- planseu intermediar:

- greutate proprie:

Se alege

Etrieri

Verificarea la forta taietoare

Se aleg etrieri

calculat este bun

CALCULUL PLANSEULUI

Planseul terasa ( calculul semipanoului) P1

- ipoteza de montaj

armare pe 2 directii

Calculul momentelor

Din tabel

q- incarcarea din planseu

greutatea proprie panou = 357daN/m²

incarcarea de montaj

q = 582 daN/m²

coeficient dinamic

Momente in camp

Momente in reazeme

Calculul armaturii in camp

Calculul armaturii in reazem

Pentru calculele de mai sus se folosesc

, pentru B_c15

, pentru planse sudate STNB

h = 13 cm

Calculul se face pe un metru liniar placa.

Ipoteza de exploatare

armare pe 2 directii

incarcari din planseu terasa 870daN/m²

incarcari din zapada 168daN/m²

Conform STAS 10107/2-77 se calculeaza momentul in camp si reazem cu urmatoarele formule:

Din tabele

Calculul momentelor in camp

Calculul momentelor in reazem

Calculul armaturii in camp

Calculul armaturii in reazem

Calculul planseului intermediar

Ipoteza de exploatare

greutatea proprie planseu 455daN/m²

incarcare utila

Conform STAS 10107/2-77 se calculeaza momentele in camp si in reazem cu urmatoarele formule:

Din tabele

Calculul momentelor in camp

Calculul momentelor in reazem

Calculul armaturii in camp

h = 13 cm

, pentru B_c15

, pentru STNB

Calculul armaturii in reazem

Calculul planseului P2 (terasa)

Ipoteza de exploatare

armare pe 2 directii

Conform STAS 10107/2-77 se calculeaza momentul in camp si reazem cu urmatoarele formule:

Calculul momentelor in reazem

Calculul momentelor in camp

Calculul armaturii in camp

Calculul armaturii in reazem

Calculul semipanoului P2 (intermediar)

Conform STAS 10107/2-77 se calculeaza momentele in camp si in reazem cu urmatoarele formule:

Din tabele

Calculul momentelor in camp

Calculul momentelor in reazem

Calculul armaturii in camp

Calculul armaturii in reazem

Calculul planseului (monolit) de pe hol

armare pe 2 directii

Conform STAS 10107/2-77 se calculeaza momentele in camp si in reazem cu urmatoarele formule:

Din tabele

Calculul momentelor in camp

Calculul momentelor in reazem

Calculul armaturii in camp

h = 13 cm

, pentru B_c15

, pentru Pc52

Calculul armaturii in reazem

Calculul panoului de pe hol (intermediar)

Ipoteza de exploatare

Din tabele

Calculul momentelor in camp

Calculul momentelor in reazem

Calculul armaturii in camp

Calculul armaturii in reazem

Calculul semipanolului la decofrare

q - greutate proprie panou 357daN/m²

a - adeziunea 200daN/m²

Calculul armaturii in reazem

Calculul semipanoului la manipulare si transport

c - coeficient dinamic 1,5

Calculul armaturii in camp