PROIECT T.F.R. - Elaborarea tehnologiei de executie pentru reperul roata dintata

PROIECT

T.F.R.

Elaborarea tehnologiei de executie pentru reperul roata dintata

2008-2009

Elaborarea tehnologiei de executie pentru reperul roata dintata

1 Schita reperului

2 Stabilirea itinerarului tehnologic

Semifabricatul obtinut prin matritare;

strunjire de degrosare si finisare a suprafetelor frontale si a suprafetei frontale a butucului;

strunjire de degrosare si finisare a suprafetelor cilindrice exterioare cu diametrele 148 [mm] si <j) 70 [mm];

strunjire interioara de degrosare si finisare a gaurii cu diametrul <J>70 [mm];

frezarea dintilor; tratament termic;

rectificare de degrosare si finisare a gaurii (rectificare interioara); brosare canal pana.

3 Calculul adausului de prelucrare si alegerea semifabricatului

3.1 Calculul adausului de prelucrare

matritat. Se calculeaza pentru un semifabricat matritat, prin metoda analiticS si pentru un semifabricat laminat si forjat, prin metoda experimental-statistica. Se face acest calcul pentru trei variante de obtinere a semifabricatului, pentru a putea deduce solutia optima.

a) Calculul adausului de prelucrare pentru supra fete frontale

strunjire de finisare a suprafetei A (fig.3.2):

Tp+R2+Sp + pp+£c = 200 + 50 + 50 = 300 [um]]

Tp=200[um];

Rz=50[um];

Sp = 50 [|am];

|Pp+£C| = Pp+£c =0

Uax = Uom + Ac = 15 +0,3 = 15,3 [mm]; Un - Lmax - Tp= 15,3 - 0,2 = 15,1 [mm];

strunjire de degrosare a suprafetei A:

Ac=Tp + Rz+Sp+pp+sc = 900+ 150+ 200+ 500+ 110 = 1860;

Tp = 900 [urn];

Rz= 150 [urn];

Sp = 200 [urn];

ec= 110 [urn]; Pp = 500 [urn];

Umax = Lpmax + Ac = 15,3 +1,9 = 17,2 [mm];

Lmin = Lcmax - Tp= 17,2 - 0,9 = 16,3 [mm];

Aef - Lcmax -Lpmax = 17,2 - 15,3 = 1,9 [mm].

strunjire de finisare a suprafetei B (fig.3.2):

Ac = Tp + Rz + Sp + |pp + sc| = 200 + 50 + 50 = 300 [um];

Tp = 200 [um]; Rz = 50 [fim]; Sp = 50 [jimj;

|pp + 6c| = pp+8c =0

Uax = Um + Ac = 5 +0,3 = 5,3 [mm];

Un = Uax - Tp= 5,3 - 0,2 = 5,1 [mm]; Acf = Ac = 0,3 [mm]

strunjire de degrosare a suprafetei B:

AcB = AcA=1860 [um];

Umax = Lpmax + Ac = 5,3 +1,9 = 7,2 [mm];

Un = Lcmax - Tp= 7,2 - 0,9 = 6,3 [mm];

Aef = Lcmax -Lpmax = 7,2 - 5,3 = 1,9 [mm].

Sp = 50 [|am];

Pp+£C = Pp+£c =0

Uax = Uom + Ac = 15 +0,3 = 15,3 [mm]

Un - Lmax - Tp= 15,3 - 0,2 = 15,1 [mm];

strunjire de degrosare a suprafetei A:

Ac=Tp + Rz+Sp+pp+sc = 900+ 150+ 200+ 500+ 110 = 1860;

Tp = 900 [urn];

Rz= 150 [urn];

Sp = 200 [urn];

ec= 110 [urn];

Pp = 500 [urn];

Umax = Lpmax + Ac = 15,3 +1,9 = 17,2 [mm]

; Lmin = Lcmax - Tp= 17,2 - 0,9 = 16,3 [mm];

Aef - Lcmax -Lpmax = 17,2 - 15,3 = 1,9 [mm].

strunjire de finisare a suprafetei B (fig.3.2):

Ac = Tp + Rz + Sp + |pp + sc| = 200 + 50 + 50 = 300 [^m];

Tp = 200 [um];

Rz = 50 [fim];

Sp = 50 [jimj;

|pp + 6c| = pp+8c =0

Uax = Um + Ac = 5 +0,3 = 5,3 [mm];

Un = Uax - Tp= 5,3 - 0,2 = 5,1 [mm]; Acf = Ac = 0,3 [mm]

strunjire de degrosare a suprafetei B:

AcB = AcA=1860 [um];

Umax = Lpmax + Ac = 5,3 +1,9 = 7,2 [mm];

Un = Lcmax - Tp= 7,2 - 0,9 = 6,3 [mm];

Aef = Lcmax -Lpmax = 7,2 - 5,3 = 1,9 [mm].

strunjire de finisare a suprafetei cilindrice cu diametrul 70 [mm]

2AC = Tp + 2(RZ + Sp)+ 2|pp + sc| = 200 + 2(50 + 50) = 400 [jim];

Tp = 200 [jxm];

Rz = 50 Qim];

Sp = 50 [(am];

2AC = 0,5 [mm]

Dmax = Dnom + 2Ac = 70 + 0,4 = 70,4 [mm];

Dmin = Dmax - Tp= 70,4 - 0,2 = 70,2 [mm];

Aet = Dcmax -Dpmax = 70,4 - 70,2 = 0,2 [mm].

strunjire de degrosare (4>70 [mm])

2Ac=Tp+2(R2+Sp)+2(pp + Ec) =

Tp= 1000 [urn];

Rz= 150 [fim];

Sp = 2000 [urn);

£c = 600 foim];

PP = Vpm+Pc = V4502+8002 = 917,87 [^irn];

Dcmax = Dpmax + 2Ac = 70,4 +2,82 = 73,2 [mm];

Dmin = Dcmax - Tp= 73,2 -1,0 = 72,2 [mm];

Aef = 2AC = 2,82 [mm] D = 73,2% [mm].

c) Calculul adausului de prelucrare pentru gaura de <j> 35 [mm] rectificare de finisare:

2 Ac = Tp + 2(RZ + Sp) + 2| pp + ec | = 39 + 2(10 + 20) = 99 [um];

Tp = 39 [urn];

Rz=10[um];

Sp = 20 [urn];

2Ac = 0,1 [mm];

dmax = dnom -2 Ac = 35 - 0,1 = 34,9 [mm];

dmin = dmax + Tp= 3,94 + 0,03 = 34,93 [mm].

Aef = 2AC = 0,1 [mm];

rectificare de degrosare:

2 Ac = Tp + 2(RZ + Sp) + 2| pp + ec | = 50 + 2(25 + 40) = 180 [um];

Tp = 50 [um];

Rz = 25 [um];

Sp = 40 [um];

2AC = 0,2 [mm];

dmax = dnom - 2 Ac = 34,9 - 0,2 = 34,7 [mm];

dmm = dmax + Tp= 34,7 + 0,05 = 34,75 [mm].

Aef = 2AC = 0,2 [mm];

strunjire de finisare:

2AC = Tp + 2(RZ + Sp)+ 2 pp + ec = 170 + 2(50 + 50) + 2 . 80 = 530

Tp=170 [um];

Rz = 50 [um];

Sp = 50 [urn];

ec = 80 [[um];

Pp = 0

2AC = 0,1 [mm];

dcmax = dpmax -2 Ac = 34,7 - 0,53 = 34,17 [mm];

dmin = dcmax + Tp= 34,17 + 0,17 = 34,34 [mm].

Aef = 2Ac = 0,53 [mm];

strunjire de degrosare:

2Ac=Tp+2(R2+Sp)+2|pp + sc| =

Tp = 900 [[um];

Rz= 150 [um];

Sp = 200 [um];

ec = 370 [um];

pp = 917,87

2Ac = 2,62 [mm];

dcmax = dpmax -2 Ac = 34,17 - 2,62 = 31,55 [mm];

dmin = dcmax + Tp= 31,50 + 0,9 = 32,4 [mm].

Aef = 2Ac = 2,6 [mm];

d = 31,6 [mm]

Calculul adaosului de prelucrare prin metoda experimental-statistica pentru semifabricat:

laminat: se obtine din bara laminata la cald cu sectiune rotundS, conform STAS 333-78.

<J> 160 STAS 333-78/OLC 45 STAS 880-80

=> 016O X30+_0;33;

forjat: conform STAS 2171/2-84

D = 155 2 [mm];

D = 27 [mm]; H = 31 2 [mm].

In figura 3.3, sunt prezentate semifabricatele matritate, laminate, forjate

Se poate face prin determinarea indicatorilor consumuiui de metal, pentru cele trei tipuri de semifabricate. Determinarea indicatorilor de metal:

norma de consum    Nc;

coeficient de utilizare K - CJNC

procentul de deseu

Cu = mp = Vp . p

Vp = 0,272 [dm3];

Cu = 0,272 -7,85 = 2,13 [kg];

NcM - VpM - p

KU = 0,47;

Tab3.1

Din tabelul 3.1 rezulta ca varianta optima este semifabricatul matritat

3.4 Stabilirea S.D.V.-urilor necesare

3.4.1 Scule utilizate

a) Strunjire

-strunjire de degrosare a suprafetelor de revolutie: cutit STAS 6376-67;

X = 70;

Xs = 20;

h xb = 16x 16;

c = 6

-strunjire de degrosare a suprafetelor frontale: cutit STAS 6382-67 P20;

X = 70;   

Xs = 5;

hxb = 20x20;

c= 10

-strunjire de finisare a suprafetelor frontale: cutit STAS 6381-67;

X = 95;   

xs = 5;

h xb = 16x16;

c = 6

-strunjire de degrosare interioara: cutit STAS 356-67

X = 90;

Xs = 2;

hxb = 16x16;

d = 12

Dmin = 22 c = 6

-tesire:

X = 45;

xs = 45;

hxb = 16x16;

c = 6

b) Frezarea danturii:

se alege din STAS 3092-57, freza me!c, cu m =2; D = 90 [mm].

c) Brosarea canalului de pana:

se utilizeaza o brosa plana Rp3, cu corpul Tngrosat, pentru a mari rezistenta mecanica a brosei.

d) Rectificarea interioara:

disc abraziv En40MC STAS 601 cu

D=20 [mm];

I = 6 [mm].

Dispozitive utilizate

strunjire: universal cu trei bacuri;

frezare: dorn de frezat <|> 30;

broare: dispozitiv de brosat canal de pana;

Verificatoare utilizate

strunjire: subler 150;

frezare: micrometru cu taler 0-25;

rectificare: CT $ 34,49;

CT<|> 35,47.

3.5 Calculul regimului de aschiere

3.5.1 Strunjire

a) Strunjire de degrosare a suprafetelor frontale:

t = Ac = 1,9 [mm];

sa = 0,8 [mm/rot];   

S = K . sa = 0,8 . 0,8 = 0,64 [mm/rot];
Din caracteristicile masjnii - unelte SN 400 x 1500, rezulta:
Sr = 0,60 [mm/rot];

Kfr=1,04;

K = 1 . 0,92 . 0,8 . 0,85 .1.1. 0,81 . 0,94 . 0,75 . 0,93 . 1,04 K = 0,34;

Cv = 215;

Xv=0,18;
Yv = 0,35;

Tec = 90[min];

mv = 0,125

v= m/min

n=

n = 76 [rot/min];

Fz = 143,2 [daN];

Kz - Kzi . KZ2 . KZ3 . Kz4 . Kz5 . KZ6 . KZ7 . Kza . Kzg

Kz2 = 0,89;

Kz3 = 1,08;

Kz5 = 0,95;

Kz7 = 0,93;

Kz9 = 0,85;

Kz = 0,89 . 1,08 . 0,93 . 0,85 = 0,72;

Fzr = Kz. Fz = 0,72 .143,2 = 103,36 [daN];

P= 7,5 [kW];

p

b) Strunjire de finisare a suprafetelor frontale:
t = 0,3 [mm];

S = 0,12 [mm/rot];   

Sr = 0,126 [mm/rot];   

Cv = 215;

Xv=0,18;

Yv = 0,35;

Ks = 0,0,85;
K = 0,85 . 0,8 . 0,85 . 1,04 . 0,81 . 0,94 . 0,75 . 0,93 = 0,31

- v = 90o,s,0)3o,18.0!l26o,20 . 0,31 = 85,50 [m/min];

n= 1000* = 1000-85,50 = n . D   

71-151,4

nr = 150 [rot/mi n];

v [m/min];

Fz = 12,7 [daN];

Kz8 = 1,17;

Kz = 0,89 . 1,08 . 0,95 . 0,93 . 1,17 = 0,99

Fzr = Kz. Fz = 0,99 .12,7 = 12,5 [daN];

PME = 7,5 [kW];

F^ = Hr    6000 X 60,8

c) Strunjire de degrosare a suprafetelor de revolutie:
t = 2Ac/2 = 2,9/2 = 1,45 [mm];

sa = 1 [mm/rot];

S = K . sa = 0,8 . 1 = 0,8 [mm/rot];

Sr = 0,80 [mm/rot];   

v =

Kx = 0,86;   

K = 0,38;

nr = 96 [rot/min];

v, =45,63 [m/min ;

Fz= 133,2 [daN];

Kz = 0,80;

Fzr = Kz. Fz = 0,80 .133,2 = 103,36 [daN];

PME = 7,5 [kW];

=>v = 82,74 [m/min];

n= 177,40 [rot/min];

nr = 150 [rot/min];

vf = 69,94 [m/minl;

Fz=12,7 [daN]; Kz=1,05;

Fzr = Kz . Fz = 1,05 .12,7 = 13,37 [daN

PME = 7,5 [KW];

P r    =0.19 [kw]<P me;

e) Strunjire de degrosare a gaurii ф 35:

t = 2Ac/2 = 2,6/2 = 1,3 [mm];

sa= 1 [mm/rot];   

S = 0,12 [mm/rot];

Sr = 0,12 [mm/rot];

K = 0,85 . 0,8 ■ 0,85 . 0,81 . 0,94 . 0,75 . 0,93 = 0,30 Km, = 0,70;

v =

K=0.85*0.8*0.85*o.81*0.94*0.75*0.93=0.30

K

v= [m/min];

n=rot/min

n = 600 [rot/min];

v, =[m/min]

Fz = 38[daN];

Kz = 0,80;

Fzr = Kz. Fz = 0,80 .38 = 30,77 [daN];

Pr < PmeI

Pme = 7,5 [kW];

e) Strunjire de finisare a gaurii:

t = 2Ac /2 = 0,53 / 2 = 0,265 [mm];

sa = 1 [mm/rot];

S = 0,12 [mm/rot];

Sr = 0,12 [mm/rot];

K = 0,85 . 0,8 . 0,85 . 0,94 . 0,75 . 0,93 = 0,30 215

=> v= [m/min];

=>n =rot/min

nr = 765 [rot/mi n];

v, =

Fz= 12,7 [daN]; Kz = 1,05;

Fzr = Kz. Fz = 1,05 .12,7 = 13,37 [daN];

Pr< PmeI

Pme = 7,5 [KW];

p

g) Tesirea:

t = 2Ac/2 = 1,5/2 = 0,75 [mm];

sa = 1 [mm/rot];

S = 0,80 [mm/rot];

Sr = 0,80 [mm/rot];   

v =

v, =

nr= 150[rot/min];

Fz = 88,8 [daN];

Kz = 0,78;

Fzr = Kz . Fz = 0,78 .88,8 = 69,82 [daN];

Pr < PmeI

Pme = 7,5 [kW];

p

nrz = 305 [rot/min];   

v

Fz2 = 88,8 [daN];

Kz = 0,78;

FZr2 = Kz. Fz = 0,78 .88,8 = 69,82 [daN];

Pr2 PmE.

Pme = 7,5 [kW];

3.5.2 Frezarea danturii

a) frezarea de degrosare:

s = 2 [mm/rot] pentru OLC 45 gr. I (m<6); [16, p.51]

vp = 36 [mm/rot];

din STAS 3092-57, se alege freza melc Dc = 90 [mm];

n [r ot/min]

a) frezarea de finisare:

s = 1 [mm/rot];

3.5.3 Broarea canalului de pana

Sd = 0,20 [mm/dinte];

pentru OLC 45 cu HB = 229, se alega gr. I de viteze va = 6 [m/min]

parametrii constructivi ai brosei

s = 15;

a = 3;

p = 10 [mm];

b = 669,5 [mm];

z1 = 2 [dinti];

F = 47,3 [daN] pentru sd = 0,2

lungimea totala a taisurilor care se gasesc in lucru simultan:

YJb = 7zHz = 7i-22,5-2 = 141,3 [mm];

forta totala de brosare

Pz'=f='Y1b = 47,3. 141,3 = 6683,49 [daN];

verificarea vitezei de aschiere:

v, =

Pz=6683,49

va = 6 [m/min].

3.5.4 Rectificare interioara

avans longitudinal:   

Si = p . B

pd = 0,6;   

Pf = 0,3;

S|d = 0,0025 [mm/rot]; S|f = 0,3 .6 = 1,8 [mm/rot];

avans de patrundere:

Std = 0,6 .6 = 3,6 [mm/ cd];

S,, = 0,0015 [mm/ cd];

turatia piesei:

Cv = 0,054;

q = 0.5;

m = 0,6;

x = 0,9;

y = 0,9;

coeficientul de corectie K:

pentru degrosare K = 1,4;

pentru finisare K = 1,5;   

Acest coeficient se utilizeaza la determinarea timpului de baza t6.

3.6 Calculul normei de timp

3.6.1 Operatia

1 -strunjire

Strunjire de degrosare a suprafetelorfrontale:

v = 36,13 [m/min];

n = 76 [rot/min];

s = 0,60 [mm/rot];

Strunjire de finisare a suprafetelor frontale:

v = 71,30 [m/min];

n = 150 [rot/min];

s = 0,126 [mm/rot];

Strunjire de degrosare a suprafetelor de revolutie:

v = 45,63 [m/min];

n = 96 [rot/min], pentru 148; =>Tn3

pentru ф70; =>Tn4

s = 0,80 [mm/rot],

Strunjire de finisare a suprafetelor de revolutie ф 148 si < ф > 70:

v = 69,94 [m/min];

n = 150 [rot/min]; =>Tn5 si Tn6

s = 0,12 [mm/rot];

Strunjire de degrosare a gaurii <ф> 35:

v = 59,53 [m/min];

n = 600 [rot/min];    =^Tn7

s = 0,12 [mm/rot],

v = 59,53 [m/min];

n = 600 [rot/min];    =^Tn7

s = 0,12 [mm/rot],

Strunjire de finisare a gaurii ф 35:

v = 82,07 [m/min];

n = 765 [rot/min], =>Tn8

s = 0,12 [mm/rot],

Tesire:

pentru <ф> 70

v = 32,97 [m/min];

n = 150 [rot/min], =>Tn9

s = 0,80 [mm/rot],

pentru <ф> 35

v = 33,51 [m/min];

n = 305 [rot/min], =>Tn

s = 0,80 [mm/rot],

N

a) strunjire de degrosare si finisare a suprafetelor frontale:

timp de baza

T

h = (0.52) [mm];

l2 = (0.52) [mm];

T

T

td = 1/3 . 0,26 = 0,09[min];   

ta1 = 0,03 + 0,03 + 0,02 + 0,02 = 0,1 [min];

ta2 = 0,04 + 0,05 + 0,05 = 0,14 [min];   

ta3 = 0,16;

timpi ajutatori

Ta = S h = ta1 +ta2 + ta3 = 0,10 + 0,14 + 0,16 = 0,40 [min];

timp de deservire organizatorica d0

timp de odihna si necesitati fiziologice 100

ton* =^(0,94+ 0,40)= 0,03 [min];

^=^-{2,27+ 0,40) = 0,07 [min]:

=> Tn1 - Thd + Ta + tdtd + frfod + fond/

= 0,94 + 0,40 + 0,01 + 0,01 + 0,03 = 7,39 [min];

=> Tn2 = 7+ Tg + tdtf + fdof + Unfl

Tn2 = 2,27 + 0,40 + 0,04 + 0,02 + 0,07 = 2,8 [min];

b) strunjire de degrosare - finisare a suprafetelor de revolutie:

(/>148i<ф>7

U = 15 [mm] pentru ^ 148;

lB = 5 [mm]    pentru ^ 708;

h = (0,52) [mm]; l2 = 0. Se noteaza:

dA = 3;

dB = 4;

fA = 5;

fB = 6;

Ls = H (0,94 + 0,40) = 0,045[min];

U=(38 +0,40) = 0,027 [min];

Tn3 = 0,22 + 0,40 + 0,04 + 0,0062 + 0,021 = 0,65 [min];

Tn4 = 0,09 + 0,40 + 0,018 + 0,004 + 0,014 = 0,50 [min];

Tn5 = 0,94 + 0,40 + 0,018 + 0,0*3 + 0,045 = 7,47 [min];

Tn6 = 0,38 + 0,40 + 0,07 + 0,007 + 0,027 = 0,82 [min];

c) strunjire de degrosare si finisare a gaurii <ф> 35:

d) tesire:

Tn 9=^(0,01 + 0,40)*0,014 [min];

Tn9 = 0,02 + 0,40 + 0,004 + 0,014 = 0,43 [min];

Tn10 = 0,01 + 0,40 + 0,004 + 0,0014 - 0,42 [min];

pentru operatia 1, timpul unitar este:

Tul = 1,39 + 2,8 +0,65 + 0,500 + 1,41 ++ 0,82 + 0,88 + 0,77 + 0,43

+ 0,42 = 10,07 [min];

TpT = 15 [min];

NT1 =10,07 + 0,26 = 10,34 [min/buc];

3.6.2 Operatia a ll-a - strunjire

strunjire de degrosare si finisare a suprafetelorfrontale:

Tni = 1,39[min];

Tn2 = 2,8 [min];

strunjire de degrosare si finisare a suprafetei de revolutie <ф> 70:

Tn4 = 0,50 [min];

Tn6 = 082 [min];

Tessire:

Tn9 = 0,43 [min];

Tn10 = 0,42 [min];

pentru operatia a ll-a, timpul unitar este:

Tul1 = Tui + TU2 + tu4 + tuQ + tug + tuio

Tun = 1,39 + 2,8 +0,82 + 0,50 + 0,43 + 0,42 = 6,36 [min];

TpT = 15 [min];

Nt1=6,36+0,26=6,62 [min/buc];

3.6.3 Operatia a I ll-a - danturare

frezare de degrosare

S = 2 [mm];

n = 127 [rot/min];

vp = 36 [m/min];

frezare de finisare

S = 1 [mm];

nfd = 180,89 [rot/min];

vp = 51,12 [m/min];

Norma de timp se calculeaza cu relatia:

Nt= + tb+ta+tdt+td0+ton;   

timpul de pregatire-Tncheiere TpT

TpT = 19 + 10 + 4 + 2,5 +7,5 + = 43 [min];

timpul de baza tb

tb=tdb+tbf=12,22+17,16=29,38[min]

timpii ajutatori ta

Ui = 1,65 [min];

ta2 = 0,04 . 2,50 + 0,20 + 3,00 + 1,80 = 7,54 [min];

timpii pentru deservire tehnica tdt

tdt=aprox.0,01[min]

timp de deservire organizatorica

t dod=0.38[min]

timp de odihna si necesitati fiziologice

ton=j^(tb+ta);   

tond= ^(29,38 + 9,19)=1,14 [min];

Nt=29,38+ 9,19 + 0,73 + 0,38 + 1,14 = 41,25 [min/buc].

3.6.4 Operatia a IV-a rectificare rotunda interioara

rectificare de degrosare

Pd = 0,6;

Std = 3,6 [mm/rot];

Npd = 592,62 [rot/min]; 2AC = 0,2 [mm];

rectificare de finisare

Pt = 0,3;

S,f = 1,8 [mm/rot];

Npf = 1534,57 [rot/min];

2AC = 0,1 [mm];

Norma de timp se calculeaza cu relatia:

Nt + tb+ta+tdt+ td0 + ton;   

timpul de pregatire-T incheiere Tpr

TpT = 21 +10 + 0,7 = 31,7[min];

timpul de baza tb

L = 15-(0,20,4)B = 15- 0,4 . 6 = 12,6 [mm];

tb = tbd + tbf = 2,37 + 1,63 = 4 [min];

timpii ajutatori ta

ta1 = 0,40 [min];

ta2 = 0,04 . 0,03 + 0,04 = 0,11 [min];

ta5 = 0,26 [min];

ta = tai + ta2 + ta5 = 0,26 + 0,11 + 0,40 = 0,77 [min];

Bibliografie

1. Botez, E., Angrenaje,Editura Tehnica ,Bucuresti, 1979

2. Bratu, I., Mecanisme,Editura Universitatii, Oradea 2001

3. Chisiu I., Organe de masini, Editura Tehica , Bucuresti, 1984

4. Cocaina A., Proiectarea sculelor aschietoare, vol. I-II, Editura Universitatii Oradea, 2001

5. Draghici, I.,Organe de masini.Probleme, Editura Didactica si Pedagogica, Bucuresti, 1990

6. Mihaila, ITehnologia constructiilor de masini, Vol I-II, Editura Imprimeriei de Vest, Oradea 2001